Инженерные конструкции стр.135

уменьшаются до нуля (рнс. 7.36, а). Потоку усилий радиальных направлений приходится перетекать к четырем угловым зонам, которые в конечном счете воспринимают и распор, и суммарную вертикальную нагрузку. Следуя купольной аналогии, правомерность использования которой, например, для

Инженерные конструкции

квадратной оболочки, ограничена вписанной окружностью; считают, что в вершине оболочки кольцевые усилия (кН/м) в обоих направлениях равны пх = пу=—рг/2 (гдер— расчетная нагрузка, кН/м2; г — радиус кривизны срединной поверхности). Наибольшими усилиями сжатия, не совпадающими с центром оболочки, будут пх = = —0,87рг. Максимальные главные сжимающие (от центра к углу) и главные растягивающие усилия (по нормали к ним), а также усилия сдвига сосредоточиваются в углах оболочки (рис. 7.36, б):

Пт1== — Г1т2 = ПХу= 1,35/?Г. (7.15)

Изгибающие моменты в приопор-ных (контурных) зонах невелики, но при конструировании наличие их учитывают. Действуя в зоне местного изгиба на расстоянии от края х\ =0,597д//Т, момент равен

А1 = 0,0937рг/. (7.16)

Устойчивость оболочки считается обеспеченной, если интенсивность рас-

Инженерные конструкции

Рис. 7.36. Эпюры максимальных Усилий и моментов в пологой оболочке, квадратной в- плане: а—усилия> для сечений х=0 и у*=0; б—усилия пя„ для сечения хя-в; в — главные усилия для сечения х=*у; з— моменты Мх в зоне местного изгиба четной нагрузки не превышает критической величины

Инженерные конструкции

где Г| и Гг — радиусы главных кривизн поверхности.

В нагруженной оболочке, в швах между ее скорлупой и диафрагмами, возникают сдвигающие усилия. Совместная их работа должна быть обеспечена связями, сопротивляющимися сдвигу по шву контакта.

Усилия в основных элементах диафрагмы могут быть определены по формулам:

в нижнем поясе фермы или затяжке арки

F„.n = (//3/(24f); (7.18)

в верхнем поясе фермы или в арке

F9.n=* — FH.n/cosa, (7.19)

где a — угол между поясами диафрагмы у опоры; / — длина стороны оболочки.

Железобетонные пологие оболочки с п о со б н ы перекры в ать помещения с прямоугольным планом, .близким—=К квадрату, в широком_диа пазоне-продев-то в — от 18 до 100 м._и более. Для отечественной практики возведение монолитных оболочек не характерно, тогда как сборно-монолитные покрытия получили широкое распространение^Напри-мер, покрытие ^торгового центра вЧеля^ ■.бйнске имррт p>mepbLlDJiX 102 м при подъеме 20,4 м. Железобетонные оболочки этого типа считаются по расходу материалов более экономичными, чем, например, цилиндрические, на 25...30%.

Плиты сборных оболочек имеют толщину от 3 до 5 см и усилены контурными и диагональными ребрами (рнбГ 7.37). Приведенная толщина покрытия при размерах плана от 24X24 м до 60X60 м колеблется в пределах 8... 15 см, а расход арматурной стали— от 14 до 22 кг/м2.

Армирование пологого покрытия выполняется в соответствии с общей картиной его напряженного состояния под нагрузкой по схеме рис. 7.38. Арматуру типа 1 укладывают по рас-

Инженерные конструкции

чету на восприятие главных растягивающих усилий nm\ (рис. 7.38, б); арматура достаточно мощна и ее целесообразно подвергать предварительному напряжению. Арматуру типа И располагают в приконтурных зонах перпендикулярно контуру, по расчету на восприятие местных изгибающих моментов Мх,тах- Конструктивную арматуру типа Ш размещают по всей площади оболочки в количестве не менее 0,2 % сечения бетона в виде сеток стержней с шагом 20...25 см. Связи оболочки с диафрагмой рассчитывают на касательные усилия пху.


⇐ вернуться назад| |читать дальше ⇒