Инженерные конструкции стр.92

А'= МГМ\. (4.23)

Площадь сечения растянутой арматуры находят из условия (4.19) при Гв^0:

+ (4-24)

Величину внешнего момента, воспринимаемого сечением с двойной арматурой, рекомендуется ограничивать условием

М<0,6256Л§, (4.25)

так как насыщение сечения сжатой и растянутой арматурой не может быть беспредельным.

Элементы таврового, двутаврового и коробчатого сечения. Изгибаемые элементы таврового, двутаврового и коробчатого сечения нашли широкое применение в строительстве (рис. 4.15). Целесообразность такой формы сечения железобетонных элементов объясняется тем, что она позволяет наиболее экономично распределять материал по сечению. Неработающий, растянутый бетон максимально удаляется из сечения, он служит только для расположения в нем растянутой арматуры и ее связи с сжатой зоной. В тавровых сечениях сильно развита сжатая зона, поэтому они, как правило, имеют одиночную арматуру. Арматура в сжатой зоне ставится конструктивно и в расчете не учитывается. При расчете двутавровых сечений бетон в растянутой зоне, как и в прямоугольных сечениях, в работе не участвует, так как в нем появляются трещины. Двутавровые сечения рассчитываются как тавровые с полкой в сжатой зоне. Другие виды сечений, например П-образные (ребристые панели) (рис. 4.15), коробчатые, пустотные, приводятся при расчете по прочности к эквивалентным тавровым. Ширина ребра эквивалентного сечения принимается равной суммарной ширине всех стенок сложного сечения.

Полки таврового сечения по ширине работают неравномерно, по мере удаления участков полок от ребра продольные напряжения снижаются. Вводимая в расчет ширина полки Ь\ сжатой зоны таврового сечения ограничивается нормами и принимается из условия, что ширина свеса полки в каждую сторону от ребра должна быть не более /в пролета элемента и не более половины расстояния в свету между соседними ребрами. В элементах с полкой толщиной Л/<0,1Л без поперечных ребер или при расстоянии между ними большем, чем расстояние между продольными ребрами, вводимая в расчете ширина каждого свеса не должна превышать 6Л/. Для отдельных балок таврового сечения, у которых свесы работают как консоли, расчетная величина свеса полки принимается при Л,'0,1 Л — не более 67г>; при 0,5Л <Л-<0,1 Л — не более Щ. При Щ<0,05Л свесы полки не учитываются и сечение рассчитывается как прямоугольное.

При расчете несущей способности

Инженерные конструкции

Рис. 5.57. Способы предварительного напряжения простых рам: о — стягивание концов стоек; 6— вертикальные оттяжки (или навесные стены, прикрепляемые к углам рамы); в — криволинейная затяжка в ригеле: г — стягивание углов рамы; д — затяжка в ригеле и стойках; е — внешняя загяжкя, образующая подпруги для ригеля. Каждый способ иллюстрируется тремя схемами; в первой {А) — пунктиром показаны напрягающие устройства; во второй (6) — эпюры моментов от предварительного напряжения; в третьей {В) — пунктиром показаны эпюры моментов от внешней распределенной нагрузки, сплошными линиями — суммарные эпюры щемленную концами; при Л-»-со - - как балку, свободно опертую. Отсюда следует вывод, что при загружении ригеля момент в карнизном узле никогда не может превысить величины опорного момента в полностью защемленной балке а пролетный момент —


⇐ вернуться назад| |читать дальше ⇒