Инженерные конструкции стр.153

Вертикальные элементы решетки (стойКи) у ферм двояковыпуклого очертания сжаты, а двояковогнутого — растянуты, что позволяет делать их, как и пояса из канатов. Такие фермы устойчивее при монтаже, а возможность соединения поясов в центре еще больше повышает кинематическую устойчивость схемы. Однако необходимость крепления поясов в двух точках на разной высоте рассматривается как недостаток. Часто используется комбинированная, выпукло-вогнутая схема, у которой несущий и стабилизирующий канаты пересекаются дважды на некотором удалении от опор (рис, 8.18, г).

Тросовые фермы способны перекрывать пролеты более 100 м, но уже при пролетах 18...24 м они успешно конкурируют с обычными стропильными фермами, особенно в многопролетных покрытиях, где их распоры и смежных пролетах взаимно погашаются.

Инженерные конструкции

Шаг тросовых ферм принимается равным от 3 до 6 м в зависимости от несущей способности кровельных панелей (обычно в виде профилированного настила или из оцинкованных стальных листов с утеплителем и гидроизоляцией). В качестве поясов тросовых ферм используют стальные канаты а в арматуре S в стадии разрушения они меньше расчетных и обозначаются а5.

Исходя из принятой схемы усилий условие прочности записывается как

Не<R„bx(h0-0,5*) + R„ А\(И,-а ),

(4.59)

Из условия равенства нулю суммы проекций всех нормальных усилий на вертикальную ось элемента определяется высота сжатой зоны X. Для случая 1 имеем:

N — R. Ьх — R А' + R А = 0.

Ь SC S 1 * ч

(4.60)

для случая 2

N — R Ьх — R А' +а А = 0.

(4.61)

где os для бетона класса В30 и ниже с ненапрягаемой арматурой классов A-II, А -111 принимается по формуле .

о.=,-2(1-Б)/(1-6Л)-1 ]/?.,. (4.62)

При действии внецентренно приложенной нагрузки происходит прогиб элемента, который увеличивает начальный эксцентриситет во (рис. 4.22). Увеличение момента за счет прогиба учитывается путем умножения начального эксцентриситета ео на коэффициент т|:

n--=\/(\-N/Ncr).

где — условная критическая сила, определяемая по эмпирической формуле

N *ЩЩ № + о,Л + «/1,

(4.63)

где Еь — начальный модуль упругости бетона; Es—модуль упругости арматуры; /», I, — моменты инерции сечения бетона и сечения арматуры относительно центра тяжести сечения элемента; <рр — коэффициент, учитывающий влияние предварительного напряжения на гибкость элемента, для не преднапряженных элементов фр=1.

Коэффициент щ в формуле (4.63) учитывает влияние длительности действия нагрузки на окончательный прогиб и определяется выражением

Ф,= 1+ 0Л1//М, (4.64)

где р — коэффициент, принимаемый равным единице для тяжелого бетона, для легкого (в зависимости от вида) Р'и 1,0...2,5; М: и М — моменты относительно оси, проходящей через центр наиболее растянутого или наименее сжатого стержня арматуры, соответственно от действия постоянных и длительных нагрузок и от действия посто янных, длительных и кратковремен ных нагрузок.

Значение /о//| в формуле (4.63) должно быть не менее

(/о/Л)п,.п=0.5-0,01 /о/А - Rь/Rь (4.65) где /о—расчетная длина элемента, принимаемая для колонн многоэтажных зданий при числе пролетов не менее двух при сборных перекрытиях равной Н — высоте этажа и 0,7// при монолитных перекрытиях (для одноэтажных зданий /<, принимается по табл. 4.4); Й,= 100 МПа.


⇐ вернуться назад| |читать дальше ⇒